початок розділу Виробничі, аматорські радіоаматорські Авіамодельний, ракетомодельного Корисні, цікаві	хитрощі майстру електроніка фізика технології винаходи	таємниці космосу таємниці Землі таємниці Океану хитрощі Карта розділу
Використання матеріалів сайту дозволяється за умови посилання (для сайтів - гіперпосилання)

ВИНАХІД
Патент Російської Федерації RU2169978

ПРИСТРІЙ ДЛЯ АВТОМАТИЧНОГО РЕГУЛЮВАННЯ реактивної потужності

Ім'я винахідника: Кулинич Ю.М .; Савоськин О.М .; Якименко В.І.
Ім'я патентовласника: Далекосхідний державний університет шляхів сполучення
Адреса для листування: 680021, г.Хабаровск, вул. Сєришево, 47, Далекосхідний державний університет шляхів сполучення, Зав.ОПС Н.Ф.Щербаковой
Дата початку дії патенту: 1999.04.05

Пристрій для автоматичного регулювання реактивної потужності може використовуватися на електрорухомому складі змінного струму для підвищення коефіцієнта потужності електровоза. Технічним результатом є підвищення компенсації реактивної потужності при синусоїдальної і несинусоїдної форми живлячої напруги і струму, а й при різних режимах роботи електровоза за рахунок наближення форми споживаного струму до живлячої напруги з урахуванням вищих гармонік і одночасного зменшення пульсацій споживаного електровозом струму, що знижує витрату електроенергії. Пристрій для автоматичного регулювання реактивної потужності містить навантаження, джерело реактивної потужності, датчик режиму мережі, блок синхронизирующих імпульсів, блок імпульсно-фазового управління, чотири перемножителя, три інтегратора, пристрій обчислення квадратного кореня і елемент порівняння. Джерело реактивної потужності складається з послідовно з'єднаних індуктивності, ємності і двох зустрічно-паралельно включених тиристорів, датчик режиму мережі включає в себе трансформатор напруги і трансформатор струму. Навантаження підключена до мережі через трансформатор струму і паралельно ланцюга з послідовно включених індуктивності, ємності і зустрічно-паралельно включених тиристорів, трансформатор напруги підключений паралельно мережі, а його вихід з'єднаний з першим і другим входом першого перемножителя, першим входом третього перемножителя і входом блоку синхронізації імпульсів . Вихід трансформатора струму з'єднаний з першим і другим входом другого перемножителя і другим входом третього перемножителя. Виходи першого-третього перемножителя пов'язані з першими входами інтеграторів. Виходи першого і другого інтегратора підключені до відповідних входів четвертого перемножителя, вихід якого через пристрій обчислення квадратного кореня з'єднаний з першим входом елемента порівняння. Вихід порівняння пов'язаний з входом блоку імпульсно-фазового управління. Вихід блоку синхронізації імпульсів підключений до других входів інтеграторів, вихід третього інтегратора підключений до другого входу елемента порівняння, вихід блоку імпульсно-фазового управління підключений до тиристорам джерела реактивної потужності.

ОПИС ВИНАХОДИ

Пристрій відноситься до електротехніки і призначене для підвищення коефіцієнта потужності споживачів, зокрема електрорухомого складу змінного струму з тиристорними перетворювачами.

Одним з недоліків експлуатованих в даний час електровозів змінного струму з плавним регулюванням напруги (ВЛ65, ВЛ85) є низький коефіцієнт потужності, що досягає в кращому випадку 0,84. Коефіцієнт потужності є одним з основних енергетичних показників електровоза, що визначає споживання ним непродуктивної реактивної потужності. Робота електровоза з низьким значенням коефіцієнта потужності призводить до істотних втрат електроенергії. Для підвищення коефіцієнта потужності застосовують компенсуючі установки у вигляді LC-контурів, розташовані на електровозі і підключені безпосередньо до вторинної обмотці його тягового трансформатора. Компенсує пристрій збільшує коефіцієнт потужності шляхом створення ємнісний навантаження і зміщення первинного струму електровоза в бік випередження живлячої напруги.

Відомо пристрій для управління компенсованим випрямно-інверторним перетворювачем електрорухомого складу [1], яке компенсує реактивну потужність, споживану навантаженням при синусоидальном і несинусоїдального напрузі. Компенсація здійснюється за рахунок підключення до вторинної обмотці трансформатора електровоза індуктивно-ємнісного LC-компенсатора з фіксованими параметрами індуктивності і ємності. При індуктивному характері навантаження це викликає появу ємнісної складової струму, що компенсує індуктивну складову. В цьому випадку фаза споживаного струму наближається до живлячої напруги, сприяючи підвищенню коефіцієнта потужності електровоза.

Пристрій містить трансформатор напруги, навантаження, LC-компенсатор, ключовий елемент, пристрій формування імпульсів ключового елемента, тригер запуску, елемент І, формувач імпульсів включення, датчик напруги мережі, блок захисту, командний блок.

LC-компенсатор через ключовий елемент підключений паралельно навантаженні і вторинної обмотці трансформатора напруги, первинна обмотка якого пов'язана з мережею. Перший вхід елемента І пов'язаний з виходом датчика напруги мережі, вхід якого підключений до мережі. Блок захисту з'єднаний з другим входом елемента І, вихід якого пов'язаний з входом "R" тригера запуску. Входи формувача імпульсів включення пов'язані з конденсатором компенсатора і вторинною обмоткою трансформатора, а вихід - з входом "C" тригера запуску, вихід якого через пристрій формування імпульсів ключового елемента з'єднаний з керуючим входом ключового елемента, командний блок підключено до входу "D" тригера запуску.

Функція ключового елемента полягає у включенні і відключенні компенсатора пристрою. При цьому ключовий елемент виконаний у вигляді двох зустрічно-паралельно включених тіріcторов. Включення тиристорів компенсатора здійснюється сигналом з виходу тригера запуску через пристрій формування імпульсів ключового елемента. При цьому на дозволяючий вхід "C" тригера запуску надходить сигнал з виходу формувача імпульсів включення, який генерується в моменти рівності напруг на конденсаторі компенсатора і вторинної обмотки трансформатора напруги. Сигнал на виході тригера запуску формується після подачі на його вхід "D" сигналу командного блоку. При цьому поява напруги на виході тригера збігається з найближчим моментом рівності напруг на конденсаторі і трансформаторі.

Закриття тиристорів ключового елементу відбувається або в разі перевищення допустимої напруги в мережі, або при спрацьовуванні захисту. Сигнали на відключення формуються відповідно датчиком напруги мережі і блоком захисту. При наявності хоча б одного з цих сигналів на вході елемента І, на його виході з'являється сигнал, що подається на вхід "R" скидання тригера запуску. Цей сигнал призводить до формування на виході тригера сигналу на закриття тиристорів ключового елементу.

Таким чином, через ключовий елемент LC-компенсатор постійно підключений до навантаження, при цьому основне призначення блоків управління зводиться до запобігання надструмів, можливих при підключенні LC-компенсатора до напруги вторинної обмотки трансформатора та забезпечення швидкодіючої захисту. Захист перетворювача здійснюється шляхом зняття керуючих імпульсів з тиристорів в разі виникнення небезпечних струмів і напруг.

Випробування пристрою компенсації на електровозі ВЛ 85 [2] показали, що при потужності компенсатора 520 кВАр (1475 мкФ) середнє значення коефіцієнта потужності електровоза знаходиться на рівні 0,92. При такому підвищенні коефіцієнта потужності електровоза забезпечується майже дворазове скорочення споживання реактивної енергії на тягу поїздів.

Таким чином, застосування LC-компенсатора реактивної потужності дозволяє значно підвищити коефіцієнт потужності електровоза і знизити втрати електроенергії за рахунок скорочення споживання реактивної потужності.

Однак застосування LC-компенсатора з постійною величиною струму компенсації підвищує коефіцієнт потужності електровоза лише при певних (номінальних) токах навантаження. Відхилення навантаження електровоза від номінальної викликає неповну компенсацію реактивної потужності, що знижує ефективність застосування пристрою і коефіцієнт потужності становить 0,82-0,85.

Крім того, на величину струму компенсації в пристрої не впливають вищі гармонійні складові струму і напруги контактної мережі. Відомо, однак, що величини цих гармонік визначають фазовий зсув між годує напругою і споживаним електровозом струмом. Тому ці величини необхідно враховувати при виборі величини струму компенсатора.

Відомо і пристрій для автоматичного регулювання реактивної потужності [3], яке дозволяє змінювати струм компенсатора за рахунок регулювання кута відкриття тиристорів. При цьому кут відкриття тиристорів визначається фазовим кутом зсуву між основними гармоніками мережевого струму і напруги. Струм компенсатора регулюється таким чином, щоб забезпечити мінімальний фазовий зсув між споживаним струмом і мережевим напругою. Це дозволяє підвищити коефіцієнт потужності електровоза при різних токах навантаження.

Пристрій для автоматичного регулювання реактивної потужності містить навантаження, джерело реактивної потужності, датчик режиму мережі, блок синхронизирующих імпульсів, блок управління і блок імпульсно-фазового управління. В якості навантаження використовується тиристорний перетворювач. Джерело реактивної потужності складається з послідовно з'єднаних індуктивності, ємності і двох зустрічно-паралельно включених тиристорів. Датчик режиму мережі включає в себе трансформатор напруги і трансформатор струму.

Навантаження підключена до мережі живлення через трансформатор струму і паралельно - джерела реактивної потужності. Трансформатор напруги підключений паралельно мережі живлення, його вихід пов'язаний з входом блоку синхронизирующих імпульсів, вихід якого з'єднаний з першими входами блоку управління і блоку імпульсно-фазового управління. Вихід трансформатора струму пов'язаний з другим входом блоку управління. Вихід блоку управління підключений до другого входу блоку імпульсно-фазового управління. Вихід блоку імпульсно-фазового управління пов'язаний з тиристорами джерела реактивної потужності.

Компенсація реактивної потужності відбувається за рахунок створення ємнісної складової струму навантаження, що здійснюється за допомогою джерела реактивної потужності. Величина цього струму визначається кутом відкриття тиристорів, що входять в джерело реактивної потужності.

Вимірювання коефіцієнта потужності навантаження здійснюється за величиною фазового кута зрушення між струмом і напругою мережі живлення. Такий спосіб вимірювання реалізований за допомогою датчика реактивної потужності, блоку управління і блоку імпульсно-фазового управління. На виході блоку управління формується напруга, пропорційне коефіцієнту потужності навантаження. За допомогою цієї напруги і імпульсів напруги синхронізації, які надходять на входи блоку імпульсно-фазового управління, відбувається перетворення напруги в фазу управління тиристорами джерела реактивної потужності.

При зменшенні коефіцієнта потужності, викликаного появою фазового кута зрушення між мережним струмом і напругою, пристрій автоматично змінює фазу відкриття тиристорів. Зміна кута відкриття тиристорів призводить до збільшення ємнісної складової струму джерела реактивної потужності, що протікає в протифазі з індуктивної складової струму, споживаного навантаженням. Це викликає зменшення фазового кута зрушення між годує напругою і результуючим струмом навантаження, що призводить до підвищення коефіцієнта потужності навантаження. Так здійснюється компенсація реактивної потужності навантаження у всіх режимах роботи електровоза.

Таким чином, відоме пристрій дозволяє компенсувати реактивну потужність у всіх режимах роботи електровоза.

Однак повна компенсація реактивної потужності в пристрої можлива лише при синусоїдальної форми живлячої напруги і струму. Це пов'язано з тим, що при синусоїдальної формі напруги і струму коефіцієнт потужності визначається кутом зсуву між цими величинами. В цьому випадку не враховуються вищі гармонійні складові струму і напруги. При спотвореної (несинусоїдної) формі живильного струму і напруги, характерних для залізниць змінного струму, коефіцієнт потужності визначається відношенням активної і повної потужностей, споживаних навантаженням [4]. Тому спосіб вимірювання коефіцієнта потужності, прийнятий в пристрої, викликає помилку вимірювання при несинусоїдної формі струму і напруги, так як активну і повну потужності визначають і та вищі гармонійні складові, пов'язані з спотвореннями форми напруги і струму. З цієї причини фазовий кут зсуву тільки між основними гармоніками напруги і струму не в повній мірі визначає коефіцієнт потужності навантаження. Це призводить до неповної компенсації реактивної потужності і погіршення енергетичних показників електровоза, тому коефіцієнт потужності в цьому випадку становить 0,85-0,88.

В основу винаходу покладено завдання створення пристрою для автоматичного регулювання реактивної потужності, яке дозволяє максимально компенсувати реактивну потужність при будь-(синусоїдальної і несинусоїдної) форми живлячої напруги і струму, а й при різних режимах роботи електровоза за рахунок наближення форми споживаного струму до живлячої напруги з урахуванням вищих гармонік і одночасного зменшення пульсацій споживаного електровозом струму.

Поставлена ​​задача вирішується тим, що в пристрій для автоматичного регулювання реактивної потужності, що містить навантаження, в якості якої використаний тиристорний перетворювач, джерело реактивної потужності, що складається з послідовно з'єднаних індуктивності, ємності і двох зустрічно-паралельно включених тиристорів, датчик режиму мережі, що включає в себе трансформатор напруги і трансформатор струму, блок синхронізуючих імпульсів, блок імпульсно-фазового управління, при цьому навантаження підключена до мережі живлення через датчик режиму мережі і паралельно джерелу реактивної потужності, перший вихід датчика режиму мережі підключений до входу блоку синхронизирующих імпульсів, вихід блоку імпульсно-фазового управління пов'язаний з тиристорами джерела реактивної потужності, в нього додатково введені чотири перемножителя, три інтегратора, пристрій обчислення квадратного кореня і елемент порівняння, при цьому перший вихід датчика режиму мережі підключений до першого і другого входу першого перемножителя і першого входу третього перемножителя, другий вихід датчика режиму мережі з'єднаний з першим і другим входом другого перемножителя і другим входом третього перемножителя, виходи першого - третього перемножителя пов'язані з першими входами інтеграторів, виходи першого і другого інтегратора підключені до відповідних входів четвертого перемножителя, вихід якого через пристрій обчислення квадратного кореня з'єднаний з першим входом елемента порівняння, вихід якого пов'язаний з входом блоку імпульсно-фазового управління, вихід блоку синхронізації імпульсів підключений до других входів інтеграторів, вихід третього інтегратора підключений до другого входу елемента порівняння.

Введення в пристрій сукупності нових елементів (чотирьох перемножителя, трьох інтеграторів, пристрої обчислення квадратного кореня і елемента порівняння) і їх взаємозв'язків дозволяє достовірно вимірювати коефіцієнт потужності К _м електровоза при несинусоїдального струмі і напрузі, а й різних режимах роботи, що призводить до збільшення коефіцієнта потужності до _м, при цьому споживання реактивної потужності зводиться до мінімуму.

Це обумовлено тим, що сукупність ознак пристрої для автоматичного регулювання реактивної потужності дозволяє визначати за період напруги активну і повну потужності, споживані електровозом. При несинусоїдної формі напруги і струму коефіцієнт потужності К _м електровоза, обчислений за один період напруги, визначається відношенням активної P до повної S потужності. Повна потужність визначається в пристрої як твір діючих значень напруги U і струму I за один період напруги:

K _м = P / S = P / U · I, (1)

де P = u · i · dt,

U, I - діючі значення напруги і струму, які визначаються за формулами (2):



При розрахунку за формулою (1) враховуються вищі гармонійні складові, характерні для несинусоїдальних струмів і напруг.

Ставлення До _м = P / S і справедливо при синусоїдальної формі струму і напруги. У цьому випадку активна потужність визначається співвідношенням P = U · I · cos , Тому відповідно до (1) K _м = cos , де - Зсув фази між напругою і струмом мережі, тобто в цьому випадку коефіцієнт потужності можна визначити як косинус кута зсуву між струмом і напругою.

Таким чином, коефіцієнт потужності К _м характеризується ступенем споживання електровозом активної і відповідно реактивної потужності, тобто збільшення До _м сприяє підвищенню активної потужності і одночасного зменшення реактивної. Поява реактивної потужності викликано зсувом фази споживаного струму щодо напруги живлення. Тому для зменшення реактивної потужності необхідно наближати форму споживаного струму до форми напруги.

Крім того, використання в компенсаторі реактивної потужності керованих тиристорів дозволяє компенсувати реактивну потужність у всіх режимах роботи електровоза. Зі зміною режиму роботи змінюється индуктивная складова струму навантаження, що має реактивний характер. Пристрій за рахунок зміни фази відкриття тиристорів змінює ємнісний струм компенсатора реактивної потужності, що забезпечує компенсацію індуктивного струму навантаження. Зміна струму навантаження автоматично викликає зміна струму компенсатора реактивної потужності, забезпечуючи компенсацію реактивної потужності у всіх режимах роботи електровоза.

На підставі значень напруги u і струму i пристрій обчислює активну P і повну потужності S, споживані електровозом за період напруги (формули 1, 2). По різниці розрахованих величин формується кут відкриття тиристорів компенсатора реактивної потужності, викликаючи протікання через нього ємнісного струму. Напрямок цього струму противофазно індуктивної складової струму навантаження, тому при складанні цих струмів зменшується загальний реактивний струм навантаження. За рахунок цього форма споживаного електровозом струму наближається до живлячої напруги, викликаючи зменшення споживаної реактивної потужності і підвищення коефіцієнта потужності електровоза. При цьому кут відкриття тиристорів компенсатора реактивної потужності регулюється таким чином, щоб забезпечити максимальну компенсацію реактивної потужності і збільшити коефіцієнт потужності електровоза.

Таким чином, пристрій компенсує реактивну потужність і підвищує коефіцієнт потужності електровоза при різних режимах його роботи, а й за будь-якої форми живлячої напруги і споживаного струму.

Крім цього, внаслідок наближення кривої споживаного струму i до форми напруги u комутація споживаного струму i (зміна напрямку струму на протилежне) відбувається при більш низьких миттєвих значеннях напруги u. Це сприяє зменшенню пульсацій споживаного струму i, які оцінюються коефіцієнтом пульсацій струму До _п. Відомо [7], що зменшення До _п менше 0,4 - 0,5 викликає підвищення cos і коефіцієнта потужності До _м електровоза. При названих значеннях До _п коефіцієнт потужності К _м електровоза досягає стабільно високого рівня, значно перевищуючи цю величину при значеннях До _п великих 0,4 - 0,5.

Таким чином, збільшення коефіцієнта потужності До _м електровоза здійснюється як за рахунок наближення форми споживаного струму i і напруги u, так і за рахунок зменшення коефіцієнта пульсацій К _п споживаного струму i.

На кресленні представлена ​​схема пристрою для автоматичного регулювання реактивної потужності.

Пристрій для автоматичного регулювання реактивної потужності містить завантаження 1, джерело реактивної потужності 2, датчик режиму мережі 3, блок синхронізуючих імпульсів 4, блок імпульсно-фазового управління 5, чотири перемножителя 6-9, три інтегратора 10-12, пристрій обчислення квадратного кореня 13 і елемент порівняння 14. Джерело реактивної потужності 2 складається з послідовно з'єднаних індуктивності 15, ємності 16 і двох зустрічно-паралельно включених тиристорів 17, 18. Датчик режиму мережі 3 включає в себе трансформатор напруги 19 і трансформатор струму 20.

Навантаження 1 підключена до мережі через трансформатор струму 20 і паралельно ланцюга з послідовно включених індуктивності 15, ємності 16 і зустрічно-паралельно включених тиристорів 17, 18. Трансформатор напруги 19 підключений паралельно мережі, а його вихід з'єднаний з першим і другим входом першого перемножителя 6, першим входом третього перемножителя 8 і входом блоку синхронізації імпульсів 4. Вихід трансформатора струму 20 з'єднаний з першим і другим входом другого перемножителя 7 і другим входом третього перемножителя 8. Виходи першого-третього перемножителя 6-8 пов'язані з першими входами інтеграторів 10-12. Виходи першого 10 і другого 11 інтегратора підключені до відповідних входів четвертого перемножителя 9, вихід якого через пристрій обчислення квадратного кореня 13 з'єднаний з першим входом елемента порівняння 14. Вихід елемента порівняння 14 пов'язаний з входом блоку імпульсно-фазового управління 5. Вихід блоку синхронізації імпульсів 4 підключений до других входів інтеграторів 10-12, вихід третього інтегратора 12 підключений до другого входу елемента порівняння 14. вихід блоку імпульсно-фазового управління 5 підключений до тиристорам 17, 18 компенсатора реактивної потужності 2.

Як перемножителя використана мікросхема К525ПСЗ, інтегратор виконаний на базі операційного підсилювача К140УД7, пристрій обчислення квадратного кореня виконано на базі операційних підсилювачів і описано в [5]. Блок синхронізації імпульсів виконаний за патентом [6].

Пристрій для автоматичного регулювання реактивної потужності працює наступним чином.

На виході трансформаторів напруги 19 і струму 20 формується напруга, пропорційне миттєвим значенням напруги живлення u і споживаного струму i. За допомогою перемножителя 6-8 виробляється перетворення цих сигналів. На виході перемножителя 6 формується сигнал, пропорційний u ^2. Вихідним сигналом перемножителя 7 є величина i ^2. Сигнал на виході перемножителя 8 пропорційний твору u · i споживаного струму і напруги живлення. За допомогою інтеграторів 10-12 виробляється інтегрування сигналів, що надходять на їх входи. В кінці кожного періоду мережевої напруги сигнал на виході інтеграторів 10-12 становить відповідно: u ² · dt, i ² · dt і u · i · dt. При цьому сигнал на виході третього інтегратора 12 пропорційний активної потужності P, споживаної перетворювачем за період напруги. Перемножувач 9 і пристрій обчислення квадратного кореня 13 призначені для обчислення сигналу, пропорційного повної потужності S, споживаної перетворювачем за період напруги. Сигнал, пропорційний повній S і активної P потужності, надходить на перший і другий вхід елемента порівняння 14 відповідно з виходів пристрою обчислення квадратного кореня 13 і третього інтегратора 12. На виході елемента порівняння 14 формується напруга, пропорційна різниці цих сигналів. Сигнал з виходу елемента порівняння 14 надходить на вхід блоку імпульсно-фазового управління 5, де відбувається перетворення вхідного сигналу в фазу керуючих імпульсів тиристорів 17, 18 компенсатора реактивної потужності 2. При цьому регулювання зводиться до зменшення вихідної напруги елемента порівняння 14, що відповідає максимальному зменшенню реактивної потужності, споживаної перетворювачем за рахунок створення ємнісної складової струму перетворювача за допомогою тиристорів 17, 18. синхронну роботу інтеграторів 10-12 забезпечує блок синхронізації імпульсів 4.

Таким чином, використавши принцип регулювання по величині різниці активної і повної вхідних потужностей, можна максимально компенсувати реактивну потужність навантаження при роботі як з синусоїдальної, так і з перекрученою формою напруги та струму.

Пристрій для автоматичного регулювання реактивної потужності пройшло випробування в депо Білогірськ Забайкальської залізниці на електровозі ВЛ65. Використання цього пристрою дозволила збільшити коефіцієнт потужності електровоза до 0,9 - 0,92 у всіх режимах його роботи, що, в свою чергу, призвело до зниження витрат електроенергії на 10-12%.

ДЖЕРЕЛА ІНФОРМАЦІЇ

1. А.С. 1468791. Пристрій для управління компенсованим випрямно-інверторним перетворювачем електрорухомого складу. Автори винаходу В.А.Кучумов, В.А. Татарників, Н.Н.Шіроченко, З.Г.Бібінеішвілі. - Опубл. в Б.І. N 12 1989 р, МКІ В 60 L 9/12.

2. Н.Н.Шіроченко, В.А.Татарніков, З.Г.Бібінеішвілі. Поліпшення енергетики електровозів змінного струму. - Залізничний транспорт, 1988, N 7. С.ЗЗ.

3. А.С. 1674306. Пристрій для автоматичного регулювання реактивної потужності. Автори винаходу А.С.Копанев, Б.М.Наумов, І.К.Юрченко. - Опубл. в Б.І. N 32 1991 р МКІ H 02 J 3/18.

4. Л.А.Бессонов. Теоретичні основи електротехніки. - М .: Вища школа, 1984.

5. Е.А. Коломбет. Мікроелектронні засоби обробки аналогових сигналів. - М .: Радио и связь, 1991.

6. Патент N 2118038. Пристрій для формування синхронізуючих імпульсів. Автори Ю. М.Кулініч і В.В.Кравчук.

7. Б. Н.Тіхменев. Електровози змінного струму зі статичними. М.: Державне транспортний залізничне видавництво, 1958.

ФОРМУЛА ВИНАХОДУ

Пристрій для автоматичного регулювання реактивної потужності, що містить навантаження, в якості якої використовується тиристорний перетворювач, джерело реактивної потужності, що складається з послідовно з'єднаних індуктивності, ємності і двох зустрічно-паралельно включених тиристорів, датчик режиму мережі, що включає в себе трансформатор напруги і трансформатор струму, блок синхронізують імпульсів, блок імпульсно-фазового управління, при цьому навантаження підключена до мережі живлення через трансформатор струму і паралельно джерелу реактивної потужності, а вихід трансформатора напруги підключений до входу блоку синхронизирующих імпульсів, вихід блоку імпульсно-фазового управління пов'язаний з тиристорами джерела реактивної потужності, що відрізняється тим, що в нього додатково введені чотири перемножителя, три інтегратора, пристрій обчислення квадратного кореня і елемент порівняння, при цьому перший вихід датчика режиму мережі підключений до першого і другого входу першого перемножителя і першого входу третього перемножителя, другий вихід датчика режиму мережі з'єднаний з першим і другим входом другого перемножителя і другим входом третього перемножителя, виходи першого, другого і третього перемножителя з'єднані з першими входами інтеграторів, виходи першого і другого інтегратора підключені до відповідних входів четвертого перемножителя, вихід якого через пристрій обчислення квадратного кореня з'єднаний з першим входом елемента порівняння, вихід якого пов'язаний з входом блоку імпульсно-фазового управління, вихід блоку синхронізації імпульсів підключений до других входів інтеграторів, вихід третього інтегратора підключений до другого входу елемента порівняння.

Версія для друку
Дата публікації 15.02.2007гг

НОВІ СТАТТІ ТА ПУБЛІКАЦІЇ
	Технологія виготовлення універсальних муфт для бесварочного, безрезьбовиє, бесфлянцевого з'єднання відрізків труб в трубопроводах високого тиску (мається відео)
	Технологія очищення нафти і нафтопродуктів
	Про можливість переміщення замкнутої механічної системи за рахунок внутрішніх сил
	Світіння рідини в тонких діелектричних каналох
	Взаємозв'язок між квантової і класичної механікою
	Міліметрові хвилі в медицині. Новий погляд. ММВ терапія
	магнітний двигун
	Джерело тепла на базі нососних агрегатів